## 28.1. Disposiciones generales (continuación)
i) Los **muros secundarios** (tabiques, parapetos y muros portantes no considerados en el aporte de resistencia sísmica) podrán ser construidos con **albañilería parcialmente rellena**. * La **cuantía de refuerzo vertical u horizontal** en estos casos no será menor que **0,07%**.
j) En las **zonas del muro donde se formará la rótula plástica** (primer piso), se debe **evitar el traslape del refuerzo vertical** o seguir las precauciones especificadas en el **Artículo 12 (12.1)**.
k) Para **evitar fallas por deslizamiento (cizalle)** en el muro: * El **refuerzo vertical por flexión** se concentrará en los **extremos del muro**. * En la **zona central**, se utilizará una **cuantía no menor que 0,001**, espaciando las barras a no más de **45 cm**. * Adicionalmente, en la **interfase cimentación – muro**, se añadirán **espigas verticales de 3/8"** que penetren **30 cm y 50 cm**, alternadamente, en el interior de aquellas celdas que carecen de refuerzo vertical.
## 28.2. Resistencia a compresión y flexo compresión en el plano del muro
a) Suposiciones de diseño * El **diseño por flexión de muros** sometidos a carga axial y fuerzas horizontales coplanares se basará en las suposiciones de esta sección y en la satisfacción de las condiciones de equilibrio y compatibilidad de deformaciones. * La **deformación unitaria en el acero de refuerzo y en la albañilería** se asumirá directamente proporcional a la distancia medida desde el eje neutro. * La **deformación unitaria máxima de la albañilería (ε_m)** en la fibra extrema comprimida se asumirá: * Igual a **0,002** para albañilería de **unidades apilables**. * Igual a **0,0025** para albañilería de **unidades asentadas** cuando la albañilería **no es confinada**. * Igual a **0,0055** cuando la albañilería es **confinada** mediante los elementos indicados en el **Artículo 28 (28.1g)**. * Los **esfuerzos en el refuerzo**, por debajo del esfuerzo de fluencia especificado (f_y), se tomarán iguales al producto del **módulo de elasticidad E_s** por la deformación unitaria del acero. Para deformaciones mayores, los esfuerzos se considerarán independientes de la deformación e iguales a f_y. * La **resistencia a la tracción de la albañilería** será despreciada. * El **esfuerzo de compresión máximo en la albañilería**, **0,85 f'_m**, será asumido uniformemente distribuido sobre una zona de compresión limitada por los bordes de la sección transversal y una línea recta paralela al eje neutro de la sección a una distancia **a = 0,85 c**, donde **c** es la distancia del eje neutro a la fibra extrema comprimida. * El **momento flector M_a** actuante en un nivel determinado se determinará del **análisis estructural ante sismo moderado**. * El **momento flector y la fuerza cortante factorizados** serán **M_u = 1,25 M_a** y **V_u = 1,25 V_a**, respectivamente. * La **resistencia en flexión** y **V_u** en todas las secciones del muro debe ser igual o mayor al momento de diseño obtenido de un **diagrama de momentos modificado**, de manera que el momento hasta una altura igual a la mitad de la longitud del muro sea igual al momento de la base y luego se reducirá de forma lineal hasta el extremo superior.
## 28.3. Evaluación de la Capacidad Resistente “M_n”
a) Para todos los **muros portantes** se debe cumplir que la **capacidad resistente a flexión M_n**, considerando la interacción carga axial - momento flector, reducida por el **factor φ**, sea mayor o igual que el **momento flector factorizado M_u**: * **φ M_n ≥ M_u** * El **factor de reducción de la capacidad resistente a flexocompresión φ** se calculará mediante la siguiente expresión: * **0,65 ≤ φ = 0,85 – 0,2 P_u / P_o ≤ 0,85 (28.3a)** * Donde **P_o = 0,1 f'_m A_L**.
b) Para **muros de sección rectangular**, la **capacidad resistente a flexión M_n** podrá calcularse aplicando la fórmula siguiente: * **M_n = A_s f_y D + P_u L/2 (28.3b)** * Donde: **D = 0,8 L** y **A_s** = área del refuerzo vertical en el extremo del muro. * Para calcular el **área de acero “A_s”** a concentrar en el extremo del muro, se deberá utilizar la **menor carga axial: P_u = 0,9 P_o**. * Cuando el extremo traccionado concurra con un muro perpendicular, el **momento flector M_u** podrá ser reducido en **0,9 P_x L/2**, donde **P_x** es la carga de gravedad tributaria proveniente del muro transversal.
c) Para **muros con secciones no rectangulares**, el diseño por flexocompresión podrá realizarse empleando la formulación anterior o mediante la evaluación del **Diagrama de Interacción** para las acciones nominales (P_n vs. M_n).
d) Por lo menos se colocará **2 barras de ∅ 3/8"** o su equivalente, en los **bordes libres del muro** y en las **intersecciones entre muros**.
e) En la **zona central del muro**, el **refuerzo vertical mínimo** será el requerido por **corte fricción** de acuerdo a lo indicado en el **Artículo 28 (28.1k)**. * El valor **“M_n”** se calculará sólo para el **primer piso** (M_n1). * Debiéndose emplear para su evaluación la **máxima carga axial posible** existente en ese piso: **P_u = 1,25 P_m**, contemplando el **100% de sobrecarga**.
## 28.4. Verificación de la necesidad de confinamiento de los extremos libres del muro
a) Se verificará la necesidad de **confinar los extremos libres** (sin muros transversales) comprimidos, evaluando el **esfuerzo de compresión último (σ_u)** con la fórmula de flexión compuesta: * **σ_u = P_u / A + M_u y / I (28.4)** * En la que **P_u** es la **carga total del muro**, considerando **100% de sobrecarga** y amplificada por **1,25**.
b) Toda la **longitud del muro** donde se tenga **σ_u ≥ 0,3 f'_m** deberá ser **confinada**. * El confinamiento se hará en toda la **altura del muro** donde los esfuerzos calculados con **Artículo 28 (28.4)** sean mayores o iguales al esfuerzo límite indicado.
c) Cuando se utilice confinamiento, el **refuerzo vertical** existente en el borde libre deberá tener un **diámetro D_b ≥ L/13**, donde **“s”** es el espaciamiento entre elementos de confinamiento.
## 28.5. Resistencia a corte
a) El diseño por **fuerza cortante** se realizará para el **cortante “V_u”** asociado al **mecanismo de falla por flexión** producido en el primer piso. * El diseño por fuerza cortante se realizará suponiendo que el **100% del cortante** es absorbido por el **refuerzo horizontal**. * El valor **“V_u”** considera un **factor de amplificación de 1,25**, que contempla el ingreso de refuerzo vertical en la zona de endurecimiento.