### Artículo 22.- Lineamientos específicos de diseño
#### 22.1 * La **capacidad de conducción** se determina utilizando la **fórmula de Manning**. * Se pueden consultar los **coeficientes de rugosidad de Manning** en el **Anexo II: Hidráulica**. * El/la profesional responsable del proyecto puede utilizar **otros procedimientos de cálculo** que cumplan con la **normativa internacional, nacional y las normas de instituciones reconocidas** a nivel internacional.
#### 22.2 * Para **reducir el caudal pico** en las vías, en caso de valores no adecuados, se debe aplicar el **criterio de control de la descarga**. * Esto se realiza mediante el uso de **unidades de detención o retención (ponding)**.
#### 22.3 * Las **unidades de detención o retención** son **reservorios** con estructuras de descarga libre o regulada. * Estas unidades **acumulan el volumen de agua** para **reducir el caudal pico** y evitar daños a la infraestructura de drenaje existente.
#### 22.4 * El **volumen para almacenar** y el **caudal pico atenuado** se calculan mediante el **tránsito de avenidas en reservorios**.
## ANEXOS
### ANEXO I: HIDROLOGÍA
### 1. ALCANCE
### PRECIPITACIÓN DE DISEÑO
#### 1.1.1 Precipitación en un punto * La **precipitación de diseño** se obtiene del **análisis de frecuencia de valores extremos** del registro histórico de precipitación en un punto específico. * Para ello, de cada año del registro histórico, se halla la **máxima profundidad de precipitación** para una duración dada. * A cada serie de determinada duración, se aplica el **análisis de frecuencia de valores extremos** para determinar la precipitación de diseño para diferentes **períodos de retorno**.
#### 1.1.2 Intensidad de precipitación * La **intensidad de precipitación** se define por la siguiente fórmula:
$i_{(t,T)} = \frac{P_{(t,T)}}{t}$
Donde: * $i_{(t,T)}$: **Intensidad de la precipitación**, para una **duración t** y un **período de retorno T**. * $P_{(t,T)}$: **Profundidad de precipitación**.
#### 1.1.3 Curvas intensidad-duración-frecuencia (IDF) * Las **curvas IDF** son una familia de curvas que relacionan la **intensidad de las precipitaciones** con la **duración** y la **frecuencia** (inversa del período de retorno). * Se definen **gráficamente** o por **fórmulas**, para un sitio o región, mediante **análisis estadísticos** y **ajustes de curvas**. * Si el sitio de interés se encuentra en el área de influencia de un pluviógrafo, se deben utilizar directamente las **curvas IDF** generadas a nivel territorial, basadas en el **registro nacional de datos meteorológicos** provistos por **SENAMHI**. * Si no se dispone de información de pluviógrafos o valores de máxima precipitación diaria (24 horas), se determina la precipitación con una duración menor a 24 horas y las intensidades respectivas. * Esto se realiza aplicando **patrones de distribución de precipitación en el tiempo** y **ecuaciones de intensidad de precipitación (curvas IDF)**, como los métodos de Dyck y Peschke, Bell, entre otros. * Para determinar la intensidad de la precipitación de diseño, pa
ra una duración y período de retorno seleccionados, es posible utilizar las **curvas IDF del "Estudio de la hidrología del Perú" (IILA-SENAMHI-UNI, 1983)**. * La expresión deducida para la intensidad de precipitación es:
$i_{t,T} = \frac{P_{24,T}}{t_g} \left( \frac{t+b}{t_g+b} \right)^{n-1}$, para: $t \le t_g$
Donde: * $P_{24,T}$: **Precipitación máxima en 24 horas** para **T años de período de retorno**, estimada para el sitio. * $t$: **Duración en horas**. * $t_g$: **Duración** con la cual se iguala la precipitación de 24 horas, en promedio **15,2 horas** para el Perú. * $b, n$: **Parámetros de tiempo y de duración**, respectivamente.
#### 1.1.4 Hietograma de diseño * **a) Sitios sin información de distribución de precipitación**: En estos casos, se pueden asumir **patrones de distribución** en el tiempo para fines de diseño. * El **hietograma de diseño** puede obtenerse asumiéndolo de **forma triangular** o mediante el **método del bloque alternante**, entre otros métodos. * **b) Hietograma de diseño triangular**: Se define por la **precipitación de diseño P** y la **duración $T_d$**. * La **altura h del triángulo** se expresa mediante: (La fórmula está incompleta en el documento original).
## NORMAS LEGALES
### Continuación de la determinación de la intensidad de precipitación de diseño
* La **intensidad de precipitación** diaria se determina aplicando **patrones de distribución de precipitación** en el tiempo y **ecuaciones de intensidad de precipitación (curvas IDF)**, citando ejemplos como Dyck y Peschke, Bell. * Para la **intensidad de precipitación de diseño**, con duración y periodo de retorno seleccionados, se pueden usar las **curvas IDF** del “Estudio de la hidrología del Perú” (IILA-SENAMHI-UNI, 1983). * Se presenta la siguiente **expresión deducida** de las curvas IDF:
``` i_P,t = P24,T * ( (b*t) / ( (b*t) + tg ) )^n ```
Donde: * **P24,T**: Precipitación máxima en 24 horas para T años de periodo de retorno, estimada para el sitio. * **t**: Duración en horas. * **tg**: Duración con la cual se iguala la precipitación de 24 horas, en promedio **15,2 horas** para el Perú. * **b y n**: Parámetros de tiempo y de duración, respectivamente.
### 1.1.4 Hietograma de diseño
* **a) Sitios sin información:** Si no hay datos de distribución de precipitación en el tiempo, se pueden asumir **patrones de distribución** para el diseño, como el **hietograma triangular** o el **método del bloque alternante**. * **b) Hietograma triangular:** Se define por la **precipitación de diseño P** y la **duración Td** (base del triángulo). La altura `h` del triángulo se expresa como:
``` h = (2 * P) / Td ```
* **c) Tiempos y coeficiente de avance:** * **ta**: Tiempo hasta alcanzar el valor pico. * **tb**: Tiempo de recesión. * **r**: Coeficiente de avance de la tormenta, igual a la razón de `ta` y `Td`:
``` r = ta / Td ```
* El tiempo de recesión `tb` se calcula como:
``` tb = Td - ta = (1 - r) * Td ```
* El coeficiente `r` puede estimarse de **tormentas de estaciones pluviográficas cercanas** o tomarse como **0,6** para un **criterio conservador**. * **d) Método del bloque alternante:** Permite obtener el hietograma de diseño usando una **curva IDF**. * La precipitación `P` de duración `Td` se divide en `n` intervalos de duración `Δt`, cumpliendo:
``` Td = n * Δt ```
* **Procedimiento:** Asumir el periodo de retorno, leer la intensidad de precipitación para intervalos `Δt, 2Δt, ..., nΔt` de la curva IDF, calcular la profundidad de precipitación para cada intervalo. El hietograma se obtiene reordenando los `n` bloques de duración `Δt`, colocando el **bloque de mayor profundidad** en el centro y los restantes en orden descendente hacia la derecha e izquierda del bloque central.
### 1.2 CAUDAL DE DISEÑO
* **a) Obtención del caudal de diseño:** Puede ser mediante el **método racional**, el **hidrograma unitario** u otros **procedimientos de hidrología urbana** (ej. modelos de simulación hidrológica). * **b) Método racional:** Adecuado para **pequeñas áreas de drenaje**. * **c) Hidrograma unitario:** El hidrograma unitario (deducido o sintético, ej. SCS, Snyder) se emplea para **áreas de drenaje mayores a 0,5 km²**. * **d) Determinación de la intensidad de lluvias:** Para el cálculo del caudal de diseño, se usan las **curvas Intensidad-Duración-Frecuencia (IDF)** del SENAMHI. Si no hay información, se utiliza la **fórmula IILA-SENAMHI-UNI MODIFICADA** (presentada en el numeral 1.1.3).
### 1.2.1 Método racional
* Para **áreas urbanas** o **subcuencas de diferentes características superficiales**, el **caudal pico (Q)** se calcula con la siguiente fórmula:
``` Q = 0.278 * i * Σ(C_j * A_j) ```
Donde: * **Q**: Caudal pico en m³/s. * **i**: Intensidad de la lluvia en mm/hora. * **A_j**: Área de drenaje de la j-ésima subcuenca en km². * **C_j**: Coeficiente de escorrentía para la j-ésima subcuenca. * **m**: Número de subcuencas drenadas por alcantarillas o canales.
### 1.2.2 Coeficiente de escorrentía
* La selección del **valor del coeficiente de escorrentía** requiere **buen criterio y gran experiencia**. * El diseñador debe considerar los siguientes aspectos: * **Grado de impermeabilización** de la superficie. * **Pendiente** de la superficie. * **Características y condiciones del suelo** (capacidad de infiltración). * **Condiciones antecedentes de humedad**. * **Intensidad de la precipitación**. * **Proximidad del nivel freático**. * **Almacenamiento por depresiones del terreno**.
# NORMAS LEGALES - Página 17
* **Fecha de Publicación**: El Peruano, Sábado 24 de abril de 2021. * **Uso de Tablas**: Las tablas 1.a, 1.b y 1.c del presente anexo pueden ser usadas para la **selección de los coeficientes de escorrentía**.
## 1.2.3 Intensidad de la lluvia
* La **intensidad de la lluvia** se define como la **intensidad promedio** para un área de drenaje en particular. * Su selección se basa en la **duración de la precipitación de diseño**, que es igual al **tiempo de concentración** para el área de drenaje en consideración. * También depende del **periodo de retorno**, que es igual al de la **obra de drenaje pluvial** que se diseña.
### Tiempo de Concentración (tc)
* El **tiempo de concentración (tc)** equivale a la suma del **tiempo de ingreso (t0)** y el **tiempo de flujo (tf)**. * **t0**: Tiempo desde el punto más alejado en la cuenca hasta el ingreso a una alcantarilla o un canal. * **tf**: Tiempo dentro de una alcantarilla, un canal o más componentes de la infraestructura. * **Fórmula del Tiempo de Concentración**: `tc = t0 + tf` * El **tiempo de ingreso (t0)** o **tiempo de concentración** (en caso de no haber alcantarillas o canales) puede estimarse mediante **observación experimental en campo** o **fórmulas de la "Tabla 2"**. * El **tiempo de flujo (tf)** puede ser calculado mediante la siguiente fórmula: `tf = Σ (Li / Vi)` * Donde **Li** es la **longitud del i-ésimo conducto** (alcantarilla o canal) a lo largo de la trayectoria del flujo. * Y **Vi** es la **velocidad del flujo** en el mismo. * El **tiempo de concentración del área** que se drena hasta el punto de interés es el **mayor tiempo de concentración** de las diferentes rutas de flujo que llegan a dicho punto. * El **tiempo de concentración** no
debe ser **menor que 10 minutos**.
## 1.2.4 Área de drenaje
* **Determinación del tamaño y la forma de la cuenca o subcuenca** en consideración: * Se realiza mediante **mapas topográficos** o por **inspección en campo**. * Los **intervalos entre las curvas de nivel** deben permitir **distinguir la dirección del flujo superficial**. * **Medición del área de drenaje**: * Se debe medir el **área de drenaje** que contribuye a la **infraestructura** que se está diseñando. * También la **sub área de drenaje** que contribuye a cada punto de ingreso de la misma. * La **línea divisoria** debe seguir el **límite real de la cuenca**, o en su defecto, el **límite de una delimitación comercial del terreno**.
### Tabla 1.a: Coeficientes de escorrentía para ser utilizados en el método racional
| CARACTERÍSTICA DE LA SUPERFICIE | 2 AÑOS | 5 AÑOS | 10 AÑOS | 25 AÑOS | 50 AÑOS | 100 AÑOS | 500 AÑOS | | :------------------------------------------------------------------ | :----- | :----- | :------ | :------ | :------ | :------- | :------- | | **ÁREAS DESARROLLADAS** | | | | | | | | | Asfáltico | 0,73 | 0,77 | 0,81 | 0,86 | 0,90 | 0,95 | 1,00 | | Concreto/Techo | 0,75 | 0,80 | 0,83 | 0,88 | 0,92 | 0,97 | 1,00 | | **Zonas verdes (jardines, parques, etc.)** | | | | | | | | | Condición pobre (cubierta de pasto menor del 50% del área) | | | | | | | | | Plano, 0 – 2% | 0,32 | 0,34 | 0,37 | 0,40
| 0,44 | 0,47 | 0,53 | | Promedio, 2 – 7% | 0,37 | 0,40 | 0,43 | 0,46 | 0,49 | 0,53 | 0,61 | | Pendiente superior a 7% | 0,40 | 0,43 | 0,45 | 0,49 | 0,52 | 0,
55 | 0,62 | | Condición promedio (cubierta de pasto menor del 50 al 75% del área) | | | | | | | | | Plano, 0 – 2% | 0,25 | 0,28 | 0,30 | 0,34 | 0,37 | 0,41 | 0,53 | | Promedio, 2 – 7% | 0,33 | 0,36 | 0,38 | 0,42 | 0,45 | 0,49 | 0,53 | | Pendiente superior a 7% | 0,37 | 0,40 | 0,42 | 0,46 | 0,49 | 0,53 | 0,60 |
# NORMAS LEGALES
## Tabla 1.a (Continuación)
| Condición buena (cubierta de pasto mayor del 75% del área) | 0,21 | 0,22 | 0,26 | 0,29 | 0,32 | 0,36 | 0,49 | | :------------------------------------------------------- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | | Plano, 0 - 2% | 0,21 | 0,22 | 0,26 | 0,29 | 0,32 | 0,36 | 0,49 | | Promedio, 2 - 7% | 0,29 | 0,32 | 0,35 | 0,39 | 0,42 | 0,46 | 0,56 | | Pendiente superior a 7% | 0,34 | 0,37 | 0,40 | 0,44 | 0,47 | 0,51 | 0,58 |
## ÁREAS NO DESARROLLADAS
### Área de Cultivos
| | 0,21 | 0,34 | 0,36 | 0,40 | 0,43 | 0,47 | 0,57 | | :------------------------------------------------------- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | | Plano, 0 - 2% | 0,21 | 0,34 | 0,36 | 0,40 | 0,43 | 0,47 | 0,57 | | Promedio, 2 - 7% | 0,35 | 0,38 | 0,41 | 0,44 | 0,48 | 0,51 | 0,60 | | Pendiente superior a 7% | 0,39 | 0,42 | 0,44 | 0,48 | 0,51 | 0,54 | 0,61 |
### Pastizales
| | 0,25 | 0,28 | 0,30 | 0,34 | 0,37 | 0,41 | 0,53 | | :------------------------------------------------------- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | | Plano, 0 - 2% | 0,25 | 0,28 | 0,30 | 0,34 | 0,37 | 0,41 | 0,53 | | Promedio, 2 - 7% | 0,33 | 0,36 | 0,38 | 0,42 | 0,45 | 0,49 | 0,58 | | Pendiente superior a 7% | 0,37 | 0,40 | 0,42 | 0,46 | 0,49 | 0,53 | 0,60 |
### Bosques
| | 0,22 | 0,25 | 0,28 | 0,31 | 0,35 | 0,39 | 0,48 | | :------------------------------------------------------- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | :--- | | Plano, 0 - 2% | 0,22 | 0,25 | 0,28 | 0,31 | 0,35 | 0,39 | 0,48 | | Promedio, 2 - 7% | 0,31 | 0,34 | 0,36 | 0,40 | 0,43 | 0,47 | 0,56 | | Pendiente superior a 7% | 0,35 | 0,39 | 0,41 | 0,45 | 0,48 | 0,52 | 0,58 |
**Nota:** Los valores de la tabla son los estándares utilizados en la ciudad de Austin, Texas. Utilizada con autorización.
**Fuente:** Chow et al. (1994), "Hidrología aplicada", McGraw-Hill Interamericana, traducido de la primera edición en inglés de "Applied Hydrology", "Tabla 15.1.1"
## Tabla 1.b ### Coeficientes de escorrentía promedio para áreas urbanas. ### Para 5 y 10 años de periodo de retorno
| CARACTERÍSTICAS DE LA SUPERFICIE | COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA | | :------------------------------- | :------------------------- | | **Calles** | | | Pavimento asfáltico | 0,70 a 0,95 | | Pavimento de concreto | 0,80 a 0,95 | | Pavimento de adoquines | 0,70 a 0,85 | | **Veredas** | 0,70 a 0,85 | | **Techos y azoteas** | 0,75 a 0,95 | | **Césped, suelo arenoso** | | | Pendiente plana (0 - 2%) | 0,05 a 0,10 | | Pendiente promedio (2 - 7%) | 0,10 a 0,15 | | Pendiente pronunciada (>7%) | 0,15 a 0,20 | | **Césped, suelo arcilloso** | | | Pendiente plana (0 - 2%) | 0,13 a 0,17 | | Pendiente promedio (2 - 7%) | 0,18 a 0,22 | | Pendiente pronunciada (>7%) | 0,25 a 0,35 |
**Fuente:** Ponce (1989), "Engineering Hydrology – Principles and Practices", Prentice-Hall, parte de "TABLE 4-1(a)", traducción propia.
# NORMAS LEGALES
## Tabla 1.c Coeficientes de escorrentía promedio para áreas rurales
Esta tabla presenta los **coeficientes de escorrentía promedio** para diferentes **tipos de suelo** y **condiciones de topografía y vegetación** en áreas rurales.
| Topografía y vegetación | Tipo de suelo | | | | :---------------------- | :------------ | :------------ | :------------ | | | Marga arenosa | Marga arcillosa y limosa | Arcilla densa | | **Bosques** | | | | | Plano | 0,10 | 0,30 | 0,40 | | Ondulado | 0,25 | 0,35 | 0,50 | | Pronunciado | 0,30 | 0,50 | 0,60 | | **Pastos** | | | | | Plano | 0,10 | 0,30 | 0,40 | | Ondulado | 0,16 | 0,36 | 0,55 | | Pronunciado | 0,22 | 0,42 | 0,60 | | **Terrenos de cultivo** | | | | | Plano | 0,30 | 0,50 | 0,60 | | Ondulado | 0,40 | 0,60 | 0,70 | | Pronunciado | 0,52 | 0,72
| 0,82 |
**Nota:** * **Plano**: Pendiente del 0% al 5%. * **Ondulado**: Pendiente del 5% al 10%. * **Pronunciado**: Pendiente del 10% al 30%.
**Fuente:** Ponce (1989), "Engineering Hydrology – Principles and Practices", Prentice-Hall, "TABLE 4-1(b)", traducción propia.
## Tabla 2 Resumen de las ecuaciones de tiempo de concentración
Esta tabla resume **diferentes métodos y fórmulas** para el **cálculo del tiempo de concentración (tc)**, junto con sus variables y observaciones relevantes.
| MÉTODO Y FECHA | FÓRMULA PARA tc (min) | OBSERVACIONES | | :------------- | :-------------------- | :------------ | | **Kirpich (1940)** | $t_c = 0,01947 \frac{L^{0,77}}{S^{0,385}}$ | Desarrollada a partir de información del SCS de **siete cuencas rurales de Tennessee** con **canales bien definidos y pendientes empinadas (5% a 10%)**. | | | $t_c = 0,0195 \frac{L^{0,77}}{S^{0,385}}$ | Para **flujo superficial en superficies de concreto o asfalto**, multiplicar $t_c$ por **0,4**. | | | | Para **canales de concreto**, multiplicar por **0,2**. | | | | Sin ajustes para **flujo superficial en suelo descubierto** o para **flujo en cunetas**. | | | **L**: Longitud del canal desde aguas arriba hasta la salida, en metros (m). | | | **S**: Pendiente promedio de la cuenca, en m/m. | | **California Culverts Practice (1942)** | $t_c = 0,0195 \left(\frac{L^3}{H}\right)^{0,385}$ | Esencialmente es la ecuación de Kirpich, desarrollada para **pequeñas cuencas montañosas en Californi
a**. | | | **L**: Longitud del curso de agua más largo, en metros (m). | | | **H**: Diferencia de nivel entre la divisoria de aguas y la salida, en metros (m). | | **Izzard (1946)** | $t_c = \frac{525 \cdot (0,000276 \cdot i + c) \cdot L^{0,33}}{S^{0,667}}$ | Desarrolla
da experimentalmente en laboratorio por el Bureau of Public Roads para **flujo superficial en caminos y áreas de césped**. | | | **i**: Intensidad de lluvia, en mm/h. | | | Los valores del **coeficiente de retardo (c)** varían desde **0,0070 para pavimentos muy lisos** hasta **0,012 para pavimentos de concreto** y **0,06 para superficies densamente cubiertas de pasto**. | | | **c**: Coeficiente de retardo. | | | La solución requiere **procesos iterativos**. | | | **L**: Longitud de la trayectoria de flujo, en metros (m). | | | El producto de **i por L** debe ser **≤ 3800**. | | | **S**: Pendiente de la trayectoria de flujo, en m/m. | | **Federal Aviation Administration (1970)** | $t_c = 0,7033 \frac{((1-C) \cdot L)^{0,50}}{S^{0,333}}$ | Desarrollada de información sobre el **drenaje de aeropuertos**, recopilada por el Corps of Engineers. | | | El método tiene como finalidad ser usado en problemas de **drenaje de aeropuertos**, pero ha sido frecuentemente usado para
**flujo superficial en cuencas urbanas**. | | | **C**: Coeficiente de escorrentía del método racional. | | | **L**: Longitud del flujo superficial, en metros (m). | | | **S**: Pendiente de la superficie, en m/m. |
# NORMAS LEGALES
## Métodos y Fórmulas para el Cálculo del Tiempo de Concentración y Precipitación
Esta sección presenta métodos y fórmulas para el cálculo del tiempo de concentración (t_c) y la intensidad de lluvia, fundamentales en el diseño hidrológico.
| METODO Y FECHA | FORMULA PARA t_c (min) | OBSERVACIONES | | :------------- | :-------------------- | :------------ | | **Ecuaciones de onda cinemática** | | | | Morgali y Linsley (1965) | `t_c = (7 * L^0.4 * n^0.1) / (I^0.5 * S^0.3)` | Ecuación para **flujo superficial** desarrollada a partir de **análisis de onda cinemática** de la escorrentía superficial desde superficies desarrolladas. El método requiere **iteraciones** si la intensidad de lluvia (I) y t_c son desconocidos. La superposición de una curva de intensidad-duración-frecuencia ofrece una **solución gráfica directa** para t_c. | | Aron y Erborge (1973) | | | | **Donde:** | | | | | **L**: **Longitud del flujo superficial**, en metros (m) | | | | **n**: **Coeficiente de rugosidad de Manning** | | | | **I**: **Intensidad de lluvia**, en milímetros por hora (mm/h) | | | | **S**: **Pendiente promedio del terreno**, en metros por metro (m/m) | | | **Ecuación de retardo SCS** | `t_c = (0.0136 * L^0.8 * (1000/CN - 9)^0.7) / S^0.3` | Ecuación desarrollada por el **SCS** a partir de información de **cuencas de uso agrícola**.
Ha sido adaptada a **pequeñas cuencas urbanas** con áreas inferiores a **810 hectáreas (ha)**. Generalmente es buena para áreas **completamente pavimentadas**.
Para **áreas mixtas**, tiende a la **sobreestimación**, por lo que se aplican **factores de ajuste** para corregir efectos de mejoras en canales e impermeabilización de superficies. La ecuación supone que t_c es **1,67 veces el retardo de la cuenca**. | | (1973) | | | | **Donde:** | | | | | **L**: **Longitud hidráulica de la cuenca** (mayor trayectoria de flujo), en metros (m) | | | | **CN**: **Número de curva SCS** | | | | **S**: **Pendiente promedio de la cuenca**, en metros por metro (m/m) | |
**Fuente:** Chow et al. (1994), "Hidrología aplicada", McGraw-Hill Interamericana, traducido de la primera edición en inglés de "Applied Hydrology", "Tabla 15.1.2", y traducción propia; no se incluye método de "Cartas de velocidad promedio del SCS (1975, 1986)". Ver también: Chow et al. (1988), "Applied Hydrology", McGraw-Hill Series Water Resources and Environmental Engineering.
## 1.3 FÓRMULA IILA-SENAMHI-UNI MODIFICADA
* **Fórmula de Intensidad de Lluvia:** `i_t,T = a * (1 + K * log_10 T) * (t + b)^(n-1)` * **Condición de Aplicación:** Para **t < 3 horas**. * **Donde:** * `i_t,T`: **Intensidad de la lluvia** (mm/hora). * `a`: **Parámetro de intensidad** (mm). * `K`: **Parámetro de frecuencia** (adimensional). * `b`: **Parámetro de tiempo** (hora). * `n`: **Parámetro de duración** (adimensional). * `t`: **Duración** (hora).
* **Fórmula de Precipitación Máxima en 24 horas:** `P_24,T = ε_g * (1 + K' * log_10 T)` * **Donde:** * `P_24,T`: **Máxima precipitación en 24 horas** para un **periodo de retorno T**. La referencia original (IILA-SENAMHI-UNI, 1983) es equivalente a la nomenclatura `h_g`. * `T`: **Tiempo de retorno**. * `ε_g`: **Duración de la lluvia diaria** asumiendo un promedio de **15,2 horas** para el Perú; este valor puede variar según la condición local. * `K'`: **Parámetro de frecuencia** según la zona. * `b`: Valores específicos según zona: * **0,5 horas** para la **costa (centro y sur)**. * **0,4 horas** para la **sierra**. * **0,2 horas** para la **costa norte y selva**. * `c_g`: **Parámetro para determinar P_24,T**.
* **Fórmula para el Parámetro 'a':** `a = ( (1/ε_g)^n ) * ε_g`
# NORMAS LEGALES
## Figura 1 ### Zonas y subzonas pluviométricas
[ESQUEMA: Mapa de la República del Perú con cuadrícula de coordenadas geográficas y delimitación de zonas y subzonas pluviométricas.]
**Leyenda:** * **SUBDIVISION DEL TERRITORIO EN ZONAS Y SUBZONAS PLUVIOMETRICAS EN RESPECTO A N.**
**Fuente:** IILA-SENAMHI-UNI (1983), "Estudio de la hidrología del Perú - Anexos", Convenio de Cooperación Técnica del Instituto Italo-Latino Americano, Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología y Universidad Nacional de Ingeniería, marzo 1983, Roma-Italia.
## Tabla 3.a
**Subdivisión del territorio en zonas y subzonas pluviométricas y valores de los parámetros K'g y εg que definen la distribución de probabilidades de hg en cada punto de estas**
| ZONA | K'g | Subzona | εg | |---|---|---|---| | 123 | K'g = 0,553 | 123₁ | εg = 85,0 | | | | 123₂ | εg = 75,0 | | | | 123₃ | εg = 100 – 0,022 Y | | | | 123₄ | εg = 70 – 0,019 Y | | | | 123₅ | εg = 24,0 | | | | 123₆ | εg = 30,5 | | | | 123₇ | εg = -2 + 0,006 Y | | | | 123₈ | εg = 26,6 | | | | 123₉ | εg = 23,3 | | | | 123₁₀ | εg = 6 + 0,005 Y | | | | 123₁₁ | εg = 1 + 0,005 Y | | | | 123₁₂ | εg = 75,0 | | | | 123₁₃ | εg = 70 | | 4 | K'g = 0,861 | 4₁ | εg = 20 | | 5a | K'g = 11 εg⁻⁰,⁰⁵ | 5 a₁ | εg = -7,6 + 0,006 Y (Y > 2300) | | | | 5 a₂ | εg = 32 – 0,177 Dc | | | | 5 a₃ | εg = -13 + 0,010 Y (Y > 2300) | | | | 5 a₄ | εg = 3,8 + 0,0053 Y (Y > 1500) | | | | 5 a₅ | εg = -6 + 0,007 Y (Y > 2300) | | | | 5 a₆ | εg = 1,4 + 0,0067 | | | | 5 a₇ | εg = -2 + 0,007 Y (Y > 2000) | | | | 5 a₈ | εg = 24 + 0,0025 | | | | 5 a₉ | εg = 9,4 + 0,0067 Y | | | | 5 a₁₀ | εg = 18,8 + 0,0028 Y | | | | 5 a₁₁ | εg = 32,4 + 0,004 Y | | | | 5 a₁₂ | εg = 19,0 + 0,005 Y | | | | 5 a₁₃ | εg = 23,0 + 0,0143 Y | | | | 5 a₁₄ | εg = 4,0 + 0,010 Y | | 5b | K'g = 130 εg⁻⁰,¹⁴ | 5 b₁ | εg = 4 + 0,010 (Y > 1000) | | | | 5 b₂ |
εg = 41,0 | | | | 5 b₃ | εg = 23,0 + 0,143 Y | | | | 5 b₄ | εg = 32,4 + 0,004 | | | | 5 b₅ | εg = 9,4 + 0,0067 Y | | 6 | K'g = 6,4 εg⁻⁰,⁶ | 6₁ | εg = 30 – 0,50 Dc |
# NORMAS LEGALES - Página 23
## Tabla de Parámetros K' y ε para Curvas de Probabilidad Pluviométrica
* Esta tabla presenta los **valores de los parámetros K' y ε** utilizados para definir las curvas de probabilidad pluviométrica en diferentes zonas y subzonas.
| ZONA | K' | Subzona | ε | |:---|:---|:---|:---| | 9 | K' = 22,5 ε^(-0,15) | 9_1 | ε = 61,5 | | | | 9_2 | ε = -4,5 + 0,323 D_m (0 ≤ D_m ≤ 110) | | | | 9_3 | ε = 31 + 0,476 (D_m - 110) (D_m > 110) | | 10 | K' = 1,45 | 10_1 | ε = 12,5 + 0,95 D_m |
## Definiciones de Variables
* **Y**: Representa la **Altitud** expresada en metros sobre el nivel del mar (msnm). * **D_c**: Indica la **Distancia a la cordillera** en kilómetros (km). * **D_m**: Indica la **Distancia al mar** en kilómetros (km).
## Fuente de Información
* Los datos provienen del estudio **"Estudio de la hidrología del Perú - Volumen III"** realizado por IILA-SENAMHI-UNI en 1983. * Este estudio fue parte de un **Convenio de Cooperación Técnica** entre el Instituto Italo-Latino Americano, el Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología, y la Universidad Nacional de Ingeniería. * Publicado en **marzo de 1983** en Roma, Italia, específicamente en la **página III.39**.
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## Tabla 3.b: Valores de los parámetros a y n para Curvas de Probabilidad Pluviométrica
* Esta tabla detalla los **valores de los parámetros 'a' y 'n'** que, junto con K', son fundamentales para definir las curvas de probabilidad pluviométrica en cada punto de las subzonas.
| SUBZONA | ESTACION | N° TOTAL DE ESTACIONES | VALOR DE n | VALOR DE a | |:---|:---|:---|:---|:---| | 123_1 | 321-385 | 2 | 0,357 | 32,2 | | 123_2 | 384-787-805 | 3 | 0,405 | a = 37,85 - 0,0083 Y | | 123_3 | 244-193 | 2 | 0,432 | | | 123_4 | 850-903 | 2 | 0,353 | 9,2 | | 123_5 | 840-913-918-958 | 4 | 0,380 | 11 | | 123_6 | 654-674-679-709-713-714-732-745-752 | 9 | 0,232 | 14,0 | | 123_7 | 769 | 1 | 0,242 | 12,1 | | 123_8 | 446-657-594-653-672-696-708-711-712-715-717-724-757-773 | 14 | 0,254 | a = 3,01 + 0,0025 Y | | 123_11 | 508-667-719-750-771 | 5 | 0,286 | a = 0,46 + 0,0023 Y | | 5 a_2 | 935-968 | 2 | 0,301 | a = 14,1 - 0,078 D_c | | 5 a_3 | 559 | 1 | 0,303 | a = -2,6 + 0,0031 Y | | 5 a_D | 248 | 1 | 0,434 | a = 5,80 + 0,0009 Y |
## Fuente de Información (Tabla 3.b)
* Los datos provienen del estudio **"Estudio de la hidrología del Perú - Volumen III"** realizado por IILA-SENAMHI-UNI en 1983. * Este estudio fue parte de un **Convenio de Cooperación Técnica** entre el Instituto Italo-Latino Americano, el Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología y la Universidad Nacional de Ingeniería. * Publicado en **marzo de 1983** en Roma, Italia, específicamente en la **página III.42**.
# NORMAS LEGALES
## Tabla 3.c Estaciones pluviográficas: valor de t para el cual resulta εt = εg
| COD. | ESTACION | tg | | :--- | :------------ | :--- | | 193 | Moyobamba | 15,2 | | 244 | Porvenir | 13,5 | | 248 | Bambamarca | 15,2 | | 321 | Contamana | 15,3 | | 384 | Uchiza | 15,4 | | 508 | Oyón | 15,5 | | 559 | Picoy | 15,5 | | 805 | Quincemil | 19,1 | | 903 | Progreso | 10,5 | | 968 | Sibayo | 15,9 | | 968 | Huaraya Mayo | 17,5 | | 557 | Upamayo | 19,4 | | 594 | Hueque | 16,4 | | 653 | Pachacayo | 16,1 | | 654 | Mantaro | 11,9 | | 667 | Yauricocha | 17,5 | | 674 | HuaytapaIlana | 14,8 | | 679 | Angasmayo | 12,1 | | 696 | Chichicocha | 19,6 | | 708 | Palaco | 10,6 | | 709 | Ranra | 12,3 | | 711 | Tellería | 12,8 | | 712 | Acostambo | 15,3 | | 713 | Pajayragra | 14,4 | | 714 | Huancayoccasa | 13,4 | | 715 | Los Nogales | 13,9 | | 717 | Pampas | 16,5 | | 719 | Cercapuquio | 8,5 | | 724 | Kichuas | 16,9 | | 732 | Villena | 8,7 | | 745 | Santa Rosa | 16,2 | | 750 | Chillicocha | 15,7 | | 752 | Chu
rcampa | 16,3 | | 757 | Huancavelica | 16,3 | | 769 | Huanta | 16,0 | | 771 | Astobamba | 20,0 |
* **Fuente**: IILA-SENAMHI-UNI (1983), "Estudio de la hidrología del Perú - Volumen III", Convenio de Cooperación Técnica del Instituto Italo-Latino Americano, Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología y Universidad Nacional de Ingeniería, marzo 1983, Roma-Italia, Cuadro I. 1-10.
* **Consideración de duración de lluvia**: Para la Tabla 3.c, se asume una **duración de lluvia diaria promedio de 15,2 horas** para el Perú. * **Variabilidad local**: La duración de la lluvia puede **diferir según la condición local específica**.
## ANEXO II: HIDRÁULICA
### Tabla 1 n de Manning para cunetas de calles y calzadas
| Tipo de cuneta o calzada | n de Manning | | :------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- | :----------- | | Cuneta de concreto con acabado paleateado | 0,012 | | Calzada de asfalto | | | Textura suave (o lisa) | 0,013 | | Textura rugosa | 0,016 | | Cuneta de concreto-calzada de asfalto | | | Suave (o liso) | 0,013 | | &nbs
p; Rugoso | 0,015 | | Calzada de concreto | | | Acabado
| 0,014 | | Acabado escobillado | 0,016 | | Para cunetas con pendiente pequeña, donde el sedimento puede acumularse, se incrementarán los valores antes indicados de n, en: | 0,002 | | **Referencia**: USDOT, FHWA, HDS-3® | |
* **Fuente (traducción propia)**: Brown, S.A., Schall, J.D., Morris, J.L., Doherty, C.L., Stein, S.M. and J.C. Warner (2013): **Urban Drainage Design Manual**, Hydraulic Engineering Circular No. 22, Third Edition, US Department of Transportation, Federal Highway Administration, National Highway Institute, USA, Publication No. FHWA-NHI-10-009, September 2009, Revised August 2013, p. 99.
# NORMAS LEGALES
## Figura 1: Sección transversal de cunetas*
### CUNETA TRIANGULAR (Superior) * **Ancho superior (T)**: 1.00 m * **Altura de la cuneta**: 0.15 m * **Altura de la acera adyacente**: 0.10 m
### CUNETA SEGMENTAL * **Radio (R)**: 1.50 m * **Pendiente del talud**: 2:1 (horizontal:vertical)
### CUNETA TRIANGULAR (Inferior) * **Ancho superior (T)**: 1.00 m * **Altura de la cuneta**: 0.15 m * **Altura de la acera adyacente**: 0.10 m
### CUNETA ASFÁLTICA * **Radio (R)**: 1.20 m * **Pendiente de la base**: 12:1 (horizontal:vertical) * **Pendiente del talud exterior**: 2:1 (horizontal:vertical) * **Altura (H)**: No especificada en el esquema, pero referenciada en la tabla.
### CUNETA RECTANGULAR * **Ancho superior (T)**: 0.80 m * **Altura de la cuneta**: 0.15 m * **Altura de la acera adyacente**: 0.10 m
### CUNETA DE CONCRETO * **Espesor del concreto**: 15 cm * **Base**: Igual a la requerida para pavimento de concreto.
### CUNETA TRAPEZOIDAL * **Ancho superior (T)**: 0.80 m * **Altura de la cuneta**: 0.15 m * **Altura de la acera adyacente**: 0.10 m
### CUNETA DE CANTOS RODADOS * **Piedras**: 23 cm (mínimo) * **Lecho de grava**: 7.5 cm (mínimo)
### CUNETA DE GRAMA * **Capa de grama**: 5 cm (mínimo) * **Capa de greda**: 10 cm (mínimo)
### Tabla de Parámetros de Cunetas | CUNETA | Pendiente del talud | H (cm) | T (m) | |:-------|:--------------------|:-------|:------| | SEGMENTAL | 2:1 | 16,5 | 1,50 | | ASFÁLTICA | 12:1 & 2:1 | 12,5 | 2,10 |
*Todos los gráficos y sus medidas presentadas son de carácter referencial. Puede haber otras soluciones técnicas.
# NORMAS LEGALES
## Figura 2: Fórmulas de caudal en cunetas triangulares, aplicando Manning
Esta sección presenta las fórmulas para el **cálculo de caudal (Q)** en diferentes tipos de **cunetas triangulares**, utilizando la **ecuación de Manning**.
### SECCIÓN: TRIÁNGULO RECTÁNGULO
* **Descripción del esquema**: [ESQUEMA: Sección de cuneta triangular con una pared vertical (acera) y un talud inclinado. La profundidad del flujo es Y. El talud tiene una relación horizontal a vertical de Z:1. El ancho superficial del agua es T = ZY.] * **Fórmula de Caudal (Q)**: * `Q = (315 / n) * S^(1/2) * Y^(8/3) * (Z / (1 + sqrt(1+Z^2)))^(2/3)`
### SECCIÓN: TRIÁNGULO EN V
* **Descripción del esquema**: [ESQUEMA: Sección de cuneta en forma de V con una pared vertical (acera) y dos taludes inclinados. La profundidad del flujo es Y. El talud izquierdo tiene una relación horizontal a vertical de Za:1. El talud derecho tiene una relación horizontal a vertical de Zb:1. El ancho superficial del agua es T = Y(Za + Zb).] * **Fórmulas de Caudal (Q)**: * **Si Za = Zb = Z**: * `Q = (630 / n) * S^(1/2) * Y^(8/3) * (Z / (1 + sqrt(1+Z^2)))^(2/3)` * **Si Za ≠ Zb**: * `Zm = (Za + Zb) / 2` * `Q = (1000 / n) * S^(1/2) * Y^(8/3) * (Zm / (1 + sqrt(1+Za^2) + sqrt(1+Zb^2)))^(2/3)`
### SECCIÓN: COMPUESTA
* **Descripción del esquema**: [ESQUEMA: Sección de cuneta compuesta con una pared vertical (acera) de altura X, un talud inferior con relación horizontal a vertical de Za:1 para una profundidad X, y un talud superior con relación horizontal a vertical de Zb:1 para una profundidad (Y-X). La profundidad total del flujo es Y. El ancho superficial del agua es T = YZb + X(Za - Zb).] * **Fórmulas de Parámetros y Caudal**: * **Ancho superficial (T)**: * `T = YZb + X(Za - Zb)` * **Perímetro mojado (P)**: * `P = Y + X * (1 + 1/Za) + (Y - X) * (1 + Zb^2)^(1/2)` * **Caudal (Q)**: * `Q = (315 / n) * S^(1/2) * ( (2XY - X^2/Za) + Zb * (Y-X) * (1 + Zb^2)^(1/2) )^(5/3) / P^(2/3)`
### Leyenda de Variables
* **Q**: Caudal en **litros por segundo**. * **n**: **Coeficiente de rugosidad de Manning** (adimensional). * **S**: **Pendiente longitudinal del canal** (adimensional). * **Z**: **Valor recíproco de la pendiente transversal** (1:Z) (adimensional). * **Y**: **Tirante de agua** en **metros**. * **T**: **Ancho superficial** en **metros**. * **P**: **Perímetro mojado** en **metros**.
## Figura 3: Tipos de sumidero
### SUMIDERO LATERAL DE SARDINEL O SOLERA
* **Sumideros de acera**: * **Sin depresión**: El sumidero se integra al nivel de la cuneta, con la acera manteniendo su nivel horizontal. * **Con depresión**: La acera presenta una **depresión** o **rampa** que desciende hacia el sumidero, facilitando la captación de agua. * **Con deflector**: Similar al sumidero con depresión, pero incorpora una **rejilla** o **deflector** en la superficie de la acera sobre el sumidero.
### SUMIDERO DE FONDO
* **Sumideros de cuneta**: * **Sin depresión**: El sumidero se ubica en el fondo de la cuneta, sin alteraciones en el nivel de la acera. * **Con depresión**: El sumidero se ubica en el fondo de la cuneta, con una **depresión** localizada en la cuneta para concentrar el flujo de agua hacia el sumidero.
### SUMIDERO MIXTO O COMBINADO
* **Sumideros combinados de acera y cuneta**: * **Con depresión**: Combina características de sumideros de acera y de fondo, presentando una **depresión conjunta** que abarca tanto la acera como la cuneta, dirigiendo el agua hacia una rejilla en el fondo. * **Sumidero múltiple de cuneta y acera**: * **Sin depresión**: Muestra un sumidero con **múltiples aberturas** o rejillas, una en la acera y otra en la cuneta, sin una depresión pronunciada en la acera.
### UBICACIÓN DE LOS SUMIDEROS EN INTERSECCIÓN DE LAS CALLES
* **Planta de intersección vial**: * Se ilustra una **intersección de calles** con un **cruce peatonal**. * Los **sumideros (1)** están estratégicamente ubicados en las esquinas de la intersección, **antes del cruce peatonal (3)**, para interceptar el flujo de agua de la **calle (2)** y proteger el área peatonal. * Un **par de sumideros** se sitúa en cada aproximación al cruce peatonal. * Se muestra la conexión de los sumideros a una **alcantarilla pluvial (4)**.
## NORMAS LEGALES
### Figura 4: Plano de ingreso en el sumidero de solera
Este esquema técnico presenta las **vistas en planta y en sección** de un sumidero de solera, detallando los **flujos de agua** y las **dimensiones clave** para su diseño.
#### PLANTA * Muestra el **LADO DE LA CALLE** como referencia. * Indica la **PENDIENTE TRANSVERSAL (St)** del terreno. * Indica la **PENDIENTE LONGITUDINAL (Sl)** del terreno. * Representa el **FLUJO DE LA CUNETA (Q)** que se aproxima al sumidero. * Define el **FLUJO INTERCEPTADO (Qi)** por el sumidero, asociado a una **LONGITUD DE ABERTURA (Li)**. * Muestra el **FLUJO REMANENTE (Q - Qi)** que continúa por la cuneta. * Especifica el **ANCHO DE LA ABERTURA (w)** del sumidero. * Muestra el **ANCHO DE LA EXTENSIÓN (T)** del área de influencia. * Incluye un elemento de **sardinel**.
#### SECCIÓN A - A * Corte transversal a través de la abertura del sumidero. * Muestra la **altura del sardinel (H)**. * Indica el **ancho de la abertura (w)**. * Presenta una **relación dimensional crítica**: `(w/12) <= a`, donde 'a' es una dimensión vertical desde el fondo de la abertura. * Muestra la **pendiente del terreno (Sr)**.
#### SECCIÓN B - B * Corte transversal a través de la extensión del sumidero. * Muestra el **ancho de la extensión (T)**. * Indica la **profundidad del flujo (d)** en esta sección. * Muestra la **pendiente del terreno (Sr)**.
# Figura 5: Sumidero de tipo grande conectado a cámara – S1*
Este esquema presenta los detalles constructivos de un **sumidero de tipo grande** diseñado para conectarse a una cámara, identificado como S1*.
## Planta (Escala 1:25)
* Muestra la **vista superior** del sumidero. * Incluye un **sardinel** y una **acera** en el perímetro. * Se observa una **rejilla tipo 1** en la parte central. * Indica una **tubería de salida** con un **diámetro mínimo de Ø 25 mm (10")**.
## Corte A - A (Escala 1:25)
* Representa un **corte longitudinal** del sumidero. * Detalla la configuración de la **acera**, **sardinel** y **rejilla** en la superficie. * Muestra la **calzada** adyacente. * El fondo del sumidero presenta una **pendiente hacia la salida en todas direcciones**. * Confirma la **tubería de salida** con un **diámetro mínimo de Ø 25 mm (10")**.
## Corte B - B (Escala 1:25)
* Muestra un **corte transversal** del sumidero. * Detalla la relación entre el **pavimento**, la **acera** y la **rejilla**. * La estructura del sumidero está construida con **concreto**. * El concreto debe tener una **resistencia mínima de 17.2 MPa (175 kg/cm²)**.
**Nota:** Todos los gráficos y sus medidas presentadas son de **carácter referencial**. Se permite la implementación de **otras soluciones técnicas**.
# NORMAS LEGALES
* **Página**: 30 * **Fecha de Publicación**: Sábado 24 de abril de 2021 * **Medio**: El Peruano
## Figura 6: Sumidero de tipo grande conectado a tubería – S2*
* **Descripción General**: Este esquema ilustra el diseño de un sumidero de tipo grande, identificado como S2, con su conexión a una tubería. * **Nota Importante**: Los gráficos y sus medidas son de **carácter referencial**, permitiendo la aplicación de otras soluciones técnicas.
### Planta
* **Elementos Visibles**: * **Rejilla Horizontal**: Tipo 1. * **Tapa para Acera**. * **Línea de Sardinel**. * **Tubería**: Diámetro Ø 25 mm (1 pulgada) como mínimo. * **Indicaciones de Cortes**: Se muestran las líneas de corte A-A, B-B y C-C para las vistas en sección.
### Corte A - A
* **Escala**: 1:25 * **Elementos y Especificaciones**: * **Calzada**. * **Rejilla**: Tipo 1. * **Sardinel**. * **Tapa para Acera**. * **Concreto**: Resistencia mínima de 17.2 MPa (equivalente a 175 kg/cm²). * **Tubería**: Diámetro Ø 25 mm (1 pulgada) como mínimo. * **Pendiente**: Hacia la salida en todas las direcciones.
### Corte B - B
* **Escala**: 1:25 * **Elementos y Especificaciones**: * **Acera**. * **Sardinel**. * **Concreto**: Resistencia mínima de 17.2 MPa (equivalente a 175 kg/cm²).
### Corte C - C
* **Escala**: 1:25 * **Elementos y Especificaciones**: * **Acera**. * **Tapa para Acera**. * **Concreto**: Resistencia mínima de 17.2 MPa (equivalente a 175 kg/cm²).
# Figura 7: Sumidero de tipo chico conectado a la cámara – S3*
* Este esquema presenta el **detalle constructivo** de un sumidero de tipo chico, diseñado para conectarse a una cámara. * Se compone de tres vistas principales, todas a **escala 1:25**: * **Planta**: Muestra la disposición superior del sumidero. * Incluye una **Rejilla Tipo 2**. * Indica una **Tubería** con un **diámetro mínimo de Ø 25 mm (1")**. * Se ubica en el límite entre la **Acera** y el **Sardinel**. * **Corte A-A**: Detalla la sección longitudinal del sumidero. * La **Rejilla** se encuentra a nivel de la **Superficie de Calzada**. * La estructura del sumidero es de **Concreto** con una resistencia mínima de **17.2 MPa (175 kg/cm²)**. * Se observa la salida de una **Tubería** con un **diámetro mínimo de Ø 25 mm (1")**. * El fondo del sumidero presenta una **pendiente hacia la salida en todas direcciones** para facilitar el drenaje. * **Corte B-B**: Muestra una sección transversal del sumidero. * Se visualiza la **Rejilla Tipo 2** al nivel del **Pavimento**. * Se apr
ecia la sección de la tubería de drenaje en la parte inferior del sumidero.
* **Nota**: Todos los gráficos y sus medidas presentadas son de **carácter referencial**. Se pueden considerar otras soluciones técnicas.
# Figura 8: Sumidero de tipo chico conectado a la tubería – S4*
## PLANTA (Escala 1:25) * Muestra la **vista superior** del sumidero. * Incluye una **Tapa para acera**. * Se observan **Sardineles** delimitando el área. * Una **Rejilla Tipo 2** está presente. * Indica la conexión a una **Tubería Ø 25 mm (10") (mínimo)**. * Las líneas de corte A-A y B-B están indicadas.
## CORTE A-A (Escala 1:25) * Representa un **corte longitudinal** del sumidero. * Muestra la **Tapa para acera** y el **Nivel Vereda**. * Se visualiza el **Sardinel** y la **Rejilla Tipo 2** al nivel de la calzada. * El fondo del sumidero presenta una **pendiente hacia la salida en todas direcciones**. * Conexión a la **Tubería Ø 25 mm (10") (mínimo)**.
## CORTE B-B (Escala 1:25) * Representa un **corte transversal** del sumidero. * Muestra la **Rejilla Tipo 2**. * El sumidero está construido con **Concreto 17,2 MPa (175 kg/cm²) (mínimo)**. * Se observa la sección de la tubería de salida en la parte inferior.
*Nota: Todos los gráficos y sus medidas presentadas son de carácter referencial. Puede haber otras soluciones técnicas.*
# NORMAS LEGALES ## Figura 9: Rejillas para sumideros
* **Descripción general**: La página presenta esquemas técnicos de diferentes tipos de rejillas para sumideros, incluyendo vistas en planta y cortes transversales. * **Nota importante**: Todos los gráficos y sus medidas presentadas son de **carácter referencial**. Se indica que pueden existir otras soluciones técnicas.
### Esquema 1: Rejilla Rectangular
* **Planta**: Muestra una rejilla de forma rectangular con ranuras longitudinales y dos secciones superiores con un patrón de rejilla diferente. * **Corte A - A**: Detalla la sección transversal de la rejilla y su sistema de soporte, identificando una **pieza de sardinel** y un **marco** con perfil en forma de "L" invertida. * **Corte C - C**: Muestra una sección transversal de la rejilla, indicando la presencia de **6 nervaduras longitudinales** en la parte inferior para refuerzo estructural. * **Corte D - D**: Presenta una vista lateral de la rejilla, mostrando la superficie superior plana y la configuración de las nervaduras inferiores.
### Esquema 2: Rejilla Circular
* **Planta**: Muestra una rejilla de forma circular con ranuras longitudinales en su cuerpo principal y dos secciones rectangulares con un patrón de rejilla diferente en la parte superior. * **Corte B - B**: Detalla la sección transversal de la rejilla circular, mostrando un perfil de soporte en forma de "T" invertida.
# NORMAS LEGALES ## Figura 10: Rejillas rectangulares*
### REJILLA RECTANGULAR* * **Vista frontal** de una rejilla rectangular. * **Ancho total**: 1' 11 5/8" (aproximadamente 60.0 cm). * **Altura total**: 3' - 4" (aproximadamente 101.6 cm). * **Barras**: Sección de 3 1/2" x 1/2" (aproximadamente 8.89 cm x 1.27 cm).
### MARCO TIPICO* * **Vista lateral** de un marco para rejilla. * **Altura total del marco**: 3' 5 5/8" (aproximadamente 105.7 cm). * **Ancho superior del marco**: Rejilla 24" - 2' 1 1/2" (aproximadamente 64.77 cm). * **Ancho medio del marco**: Rejilla 18" - 2' 7 1/2" (aproximadamente 80.01 cm). * **Dimensiones internas para rejillas**: * Rejilla 24": 2' 0" (60.96 cm). * Rejilla 18": 1' 6" (45.72 cm). * **Barra de soporte**: 3" x 3" x 3/4" (aproximadamente 7.62 cm x 7.62 cm x 1.91 cm). * **Ángulo de soporte inferior**: 4" x 3" x 1/2" (aproximadamente 10.16 cm x 7.62 cm x 1.27 cm). * **Espacios verticales**: 4 espacios iguales. * **Distancia inferior**: 3" (7.62 cm). * **Distancia superior a barra**: 1" (2.54 cm). * **Espesor de componente**: 3/16" (0.48 cm). * **Nota para marcos**: Para rejillas tipo 24" y 18", se deben proveer **3 bloques** de 3" x 1" x 3/4" (7.62 cm x 2.54 cm x 1.91 cm) colocados en el lado de la pista o lado alto para facilitar la apertura de la rejilla.
### SECCIÓN LONGITUDINAL* (A través del marco y rejilla) * **Vista en corte longitudinal**. * **Ancho superior**: 3' - 4" (101.6 cm). * **Ancho inferior**: 3' - 5 3/8" (105.09 cm).
### SECCIÓN TRANSVERSAL* (A través de marco y rejilla) * **Vista en corte transversal**. * **Anchos superiores**: * Rejilla 24": 2' 1 1/2" (64.77 cm). * Rejilla 18": 1' 7 1/2" (49.53 cm). * **Anchos inferiores**: * Rejilla 24": 1' 1 1/8" (33.34 cm). * Rejilla 18": 1' 5 5/8" (44.77 cm). * **Barras**: Sección de 3" x 2" (7.62 cm x 5.08 cm). * **Espesor de componente**: 3/16" (0.48 cm). * **Altura de soporte**: 4" (10.16 cm). * **Anclaje**: 1/2" (1.27 cm). * **Altura de componente**: 3" (7.62 cm). * **Altura de componente**: 6" (15.24 cm). * **Ancho de componente**: 1" (2.54 cm).
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## Datos Hidrológicos (Fuente: IILA-SENAMHI-UNI, 1983)
| Localidad | Valor | |:------------------|:------| | Ranra | 19,6 | | Telleria | 10,6 | | Acostambo | 12,3 | | Pajayragra | 12,8 | | Huancayoccasa | 15,3 | | Los Nogales | 14,4 | | Pampas | 13,4 | | Cercapuquio | 13,9 | | Kichuas | 16,5 | | Villena | 8,5 | | Santa Rosa | 16,9 | | Chillicocha | 8,7 | | Churcampa | 16,2 | | Huancavelica | 15,7 | | Huanta | 16,3 | | Astobamba | 16,3 | | No especificado | 16,0 | | No especificado | 20,0 |
* **Fuente**: IILA-SENAMHI-UNI (1983), "Estudio de la hidrología del Perú - Volumen III", Convenio de Cooperación Técnica del Instituto Ítalo-Latino Americano, Servicio Nacional de Meteorología e Hidrología y Universidad Nacional de Ingeniería, marzo 1983, Roma-Italia, Cuadro I: 1-10.
* Para la **Tabla 3.c**, se considera una **duración de la lluvia diaria** asumiendo un promedio de **15,2 horas** para el Perú. * Esta duración puede ser **diferente según la condición local**.
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## ANEXO II: HIDRÁULICA
### Tabla 1: n de Manning para cunetas de calles y calzadas
| Tipo de cuneta o calzada | n de Manning | |:----------------------------------|:-------------| | Cuneta de concreto con acabado paleteado | 0,012 | | Calzada de asfalto Textura suave (o lisa) | 0,013 | | Calzada de asfalto Textura rugosa | 0,016 | | Cuneta de concreto-calzada de asfalto | (No especificado) |
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* **Nota**: Todos los gráficos y sus medidas presentadas son de **carácter referencial**. * Se pueden considerar **otras soluciones técnicas**.
## Figura 11 Rejilla circular
* **Rejilla circular**: Presenta un diseño con barras verticales dentro de un marco circular. * **Espesor del borde**: 3/16 pulgadas. * **Barras**: Sección de 3 pulgadas x 1/2 pulgada. * **Unión**: Opcional.
### Detalle A
* **Perfil del marco**: Dimensiones de 3 pulgadas x 2 1/2 pulgadas x 5/8 pulgadas. * **Separación**: 1/4 de pulgada entre el marco y las barras.
### Detalle B
* **Ranura**: De 1 pulgada x 2 1/2 pulgadas. * **Propósito**: Diseñada para recibir tubería angular.
### Vistas en corte de la rejilla circular
* **Separación entre barras**: 2 pulgadas. * **Longitud total**: 3 pies (3'-0"). * **Acabado**: Final estándar. * **Longitud de la sección de barras (en Detalle B)**: 2 pies y 1 1/2 pulgadas (2'-1 1/2").
## Figura 12 Rejilla cuadrada
* **Rejilla cuadrada**: Presenta un diseño con barras horizontales dentro de un marco rectangular. * **Barras**: Sección de 3 1/2 pulgadas x 1 pulgada. * **Ancho total**: 2 pies (2'-0"). * **Altura total**: 1 pie y 1 1/2 pulgadas (1'-1 1/2").
**Nota**: Todos los gráficos y sus medidas presentadas son de carácter referencial. Pueden existir otras soluciones técnicas.
## Gráfico 1
* **Título**: Nomograma de la ecuación de Manning para flujo a tubo lleno en conductos circulares. * **Coeficiente de rugosidad (n)**: 0,010. * El gráfico presenta **cinco escalas** interconectadas para la resolución gráfica de la ecuación de Manning: * **Q**: Caudal en litros/segundo. * **D**: Diámetro en pulgadas. * **D**: Diámetro en centímetros. * **S**: Pendiente en m/m y en %. * **V**: Velocidad en metros/segundo.
[ESQUEMA: Nomograma de la ecuación de Manning para flujo a tubo lleno en conductos circulares con n=0.010, mostrando escalas para Caudal (Q), Diámetro (D en pulgadas y cm), Pendiente (S en m/m y %) y Velocidad (V).]